脚手架搭设施工方案 一、工程概况 ×××经济适用住房小区第×××标段×××栋工程，位于×××市×××大道×××号，钢筋混凝土框架-剪力墙结构。地下一层，层高×××m；地上十五层，标准层层高×××m；室内外高差×××m，建筑总高度×××m，总建筑面积×××㎡,泵送商品混凝土。 二、编制依据 (1) 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） (2) 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） (3) 《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99） (4) 《钢结构设计规范》（GB50017-2003） (5) 《建筑结构静力计算手册》 (6) 本工程图纸 三、 搭拆人员、材料选择、材料验收 1、脚手架架子工必须根据国家规定，经培训考核合格，持证上岗，同时上岗人员应定期体检，体检合格者方可从事脚手架的搭设和拆除作业。 本工程搭设人员：（负责人：×××） 搭设脚手架人员必须戴好安全帽，系好安全带，穿好防滑鞋，穿着衣服应紧身。 2、本工程采用落地式双排钢筋脚手架，具体所用材料： （1）立杆、水平杆：采用Φ48mm×3.5mm 钢管，惯性矩 I=12.19(cm4)，截面模量 W=5.08 (cm3)，截面积 A=4.89 (cm2)，回转半径 i=1.58 (cm)，钢管自重: 3.84(kg/m),Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值：f=205 (N/mm2)，弹性模量： E=2.06×105 (N/mm2) （2）扣件：采用可锻铸铁制的扣件，在螺栓拧紧力矩达60N•m时，不得发生破坏。 （3）脚手板：采用竹串片脚手板。 （4）连墙杆：连墙杆采用钢管接预埋钢管，预埋钢管主体施工时埋入主体梁和柱内。伸入和伸出梁和柱200mm。用两个扣件与连墙杆连接。 3、材料验收 (1)、使用的钢管、扣件及螺栓等配件必须规格统一，应具有出厂合格证、测试报告合格证（准用证）。 (2)、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道 。 (3)、钢管必须涂有防锈漆，剪刀撑应刷红白相间的着色标志。 (4)、旧扣件使用前应检查，有裂缝、变形的严禁使用，滑丝的螺栓必须更换。 四、脚手架搭设 1、脚手架搭设方式 本工程脚手架采用双排扣件式钢管脚手架。 2、脚手架用途 主要用于安全防护和装饰施工时用，在主体施工期间只作安全防护用，故不安装栏杆和挡脚板；在装饰施工期间再安装，脚手板每隔三层满铺，共铺设5层，装饰施工时同时作业层数不超过两层。搭设高度：本工程脚手架总搭设高度46.8m。 3、脚手架基础 本工程背侧面脚手架基础为回填土，为了保证安全施工，第一步对建筑物周边回填土进行夯实，第二步对夯实地面干铺碗口石，第三氏银碰步在碗口石上浇筑200mm厚C20砼；正立面脚手架直接搭设在B/C栋间地下车库顶板上，脚手架范围内车库顶板梁、板模板及其支撑不拆除，用于承受脚手架自重及施工荷载。 其次，在每根钢管脚手架底部用150×150×5mm的钢板上焊上Φ51的钢管，三方钢板与钢管相焊接，150×150mm的钢板底部留一小孔进行排水。 4、本工程脚手架设计尺寸 （1）立杆纵距为1.5m。 （2）立杆横距为1.00m。 （3）每步高度为1.5m。 （4）横向水平杆挑出内立杆0.1m。 （5）脚手架的底步立杆采用不同长度的钢管，参差布置为4m、6m，使相邻两根立杆上部接头相互错开，不在同一平面上，以保证脚手架的整体性和稳定性，立杆搭设时应垂直稳立，采用斜搏兆撑、抛撑撑住，底部都应用横楞相互连接。 5、搭设顺序 搭设准备（架体基础）→放立杆位置线→竖主立杆→安放大横杆→安放小横杆→铺脚手片→绑扎斜撑和剪刀撑→设置连墙杆→绑扎挡脚板→张挂安全网。栏杆和挡脚板装饰施工时再安装。 所有杆件连接均须用螺栓扣件，每个节点的螺栓均要拧紧（45~60N•m），脚手架应横平竖直。 6、立杆设置方法： 准备工作做好后，放线定位和脚手架底部钢板的焊接。 7、扫地杆 纵向扫地杆用直角扣件固定在距基础上方0.2m的立杆上，横向扫地杆用直角扣件固歼谈定在紧靠纵向扫地杆下的立杆上。 8、立杆接长方式 应用对接法，各层各步接头采用对接扣件，立杆上的对接扣件交叉布置，两根相邻立杆的接头不设置在同步内，扣件接头中心至主节点的距离不大于0.6m。 9、立杆顶端高度 施工过程中，要高出作业层1.5m，搭设完毕，高出檐口1.5m。 10、安全网、脚手板 密目网从首层脚手板以上满铺，安全网每层铺一道，同时施工作业层铺一道。脚手板首层满铺，再每隔三层满铺，共铺五层。 11、连墙杆 连墙杆采用钢管接预埋钢管，预埋钢管主体施工时埋入主体梁和柱内。伸入和伸出梁和柱200mm。用两个扣件与连墙杆连接。 脚手架与施工进度同步搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙杆以上二步。 12、剪刀撑与横向斜撑的设置方法： 剪刀撑沿脚手架纵向两端和转角处起连续设置，斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间，用斜杆搭成剪刀撑，自下而上循序连续设置，到架体顶部。 最下面的一根剪刀撑交叉的搭设伸至地面，基础同立杆，同时搭接钢管参差且剪刀撑的交叉点在同一水平面上，剪刀撑钢管接长采用搭接方式，搭接长度为1.2m，并采用两只转向扣件锁紧，扣件上下两端为0.1m，中间为1m。 剪刀撑斜杆用旋转扣件，固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于0.15m。 本脚手架除拐角应设置横向斜杆外，中间应每隔6跨设置一道。 脚手架第二步开始以上每步应满铺脚手片，脚手板四角应用14#铅丝扎牢，施工操作上靠墙面部位应离开墙面0.12m铺设脚手片。 脚手架的小横杆靠墙一端距墙的距离为0.1m，同一平面上小横杆应对背设置，同时立杆上下对直。 13、避雷 脚手架的四角从立杆底部焊接ф12钢筋接建筑物避雷接地系统。 五、脚手架设计 1、搭设方式与主要参数 项 目 内 容 用途 安全防护，装修,装修荷载：2.0kN/m2 材料 Ф48×3.5钢管，f=205N/mm2 搭设高度 高度46.8m 步距 1.5m 跨度 1.5m 立杆横距 1.05m 内排立杆距墙面距离 0.15m 小横杆挑出立杆长度 内 0.1m 外 0.1m 连墙杆形式 拉筋与同立杆材料顶撑结合 连墙杆布置 两步三跨，竖向间距3.2，横向间距4.5m 脚手板 竹串片脚手板，自重标准值：0.15kN/m2 栏杆及挡脚板 操作层, 自重标准值：0.11kN/m 安全网、密止网 密目网架体外侧及首层脚手板以上满挂, 平网按首层、操作层设置，中间层隔层布置。 本地区基本风压 0.3kN/m2 2、立杆计算： 2.1、立杆段自重产生的轴向力设计值NG1k 由规范5.3.7式得Hs=[H]/(1-0.001[H])=46.8/(1-0.001×46.8)=49.1m NG1k=Hsgk=49.1×0.1345=6.6kN gk按规范JGJ130-2001附录A表A-1采用 2.2、构配件自重标准值产生的轴向力NG2k 步数： 46.8/1.5=31.2，取31步进行计算；根据施工现场实际情况：满铺脚手板5层,同时施工操作2层,操作层设挡脚板和栏杆。 脚手板：传至立杆1/2×0.15×1.0×1.5×7=0.79kN 栏杆、挡脚板：0.11×1.5×2/2=0.17kN 安全网： 0.005×1.5×（48-1.5）=0.35kN 则有外立杆NG2k1=0.79+0.17+0.35=1.31kN 内立杆NG2k2=0.79kN 因NG2k1＞NG2k2，故只对外立杆进行验算。 NG= NG1k+NG2k=6.78+1.31=8.09kN 2.3、施工活荷载产生的轴向力NQK 本工程脚手架用于装修，由规范JGJ130-2001表4.2.2查得活荷标准值为2kN/m2，则有 NQK=1/2×1.0×1.5×2×2=3.0kN 2.4、由风荷载产生的立杆段弯矩标准值Mwk 由于立杆最不利部位为脚手架底部，查《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）得：风压高度变化系数μz=1.25，恩施地区基本风压w0=0.3kN/m2； 由规范JGJ130-2001表4.2.4的规定有：脚手架风荷载体型系数μs=1.3φ=1.3×0.623=0.81； 由规范4.2.3式得风荷标准值 wk=0.7×μz×μs×w0=0.7×1.25×0.81×0.3=0.21kN/m2；由规范式5.3.4得风荷标准值产生的弯矩Mwk=wkah2=0.21×1.5×1.52/10=0.07kN•m 2.5、组合风荷载时，立杆段的轴向力设计值N： N=1.2 NG +0.85×1.4×NQK=1.2×8.09+0.85×1.4×3.0=13.28 kN 2.6、立杆稳定性验算： 1)立杆计算长度l0: l0=kμh=1.155×1.7×1.5=2.945m 式中 k---计算长度附加系数,其值取1.155 μ---考虑脚手架整体稳定性因素的单杆计算长度系数,按表5.3.3取1.7 h---立杆步距. 2)长细比λ：λ=l0/i=3.142×1000/15.8=198.865＜[λ]=210,满足要求,查本规范附录C表C得ϕ=0.182 3）i---截面回转半径按本规范附录B表B采用为15.8mm A---立杆的截面面积按本规范附录B表B采用为489mm2 W---截面模量按本规范附录B表B采用5080mm3 σ=N/ϕA+MW/W =13.28×1000/ (0.182×489)+0.07×1000/5080 =149.23N/mm2＜f=205 N/mm2 故立杆稳定性符合要求. 4）不组合风荷时，计算立杆段的轴向力设计值N 由规范式5.3.2-1有： N=1.2(NG1k +NG2k-1)+1.4∑NQK-1=1.2×8.09+1.4×3.0=13.91kN N/（ϕA）=13.28×1000/(0.182×489)=149.22N/mm2< ƒ=205 N/mm2 立杆稳定性满足要求。 2.7、立杆的底座面积计算: 地基承载力设计值fg=kc×fgk=1.0×160=160kN/m2 kc为地基承载力调整系数,对碎石土、砂土、回填土应取0.4，对粘土取0.5，对岩石、混凝土取1.0 P—立杆基础底面的平均压力为13.91KN, 则基础底面积为A: 13.91/160=0.087m2,用300mm×300mm的底座即可. 3、脚手架杆件验算 3.1 横向水平杆的验算,按简支梁计算 3.1.1 抗弯验算 横杆自重标准值P1=0.038kN/m 脚手板荷载标准值P2=0.150×1.5=0.225kN/m 静荷载计算值q1=1.2(P1+P2) =1.2×(0.038+0.225) =0.316kN/m 活荷载标准值Q=2.0×1.5=3.0 kN/m 活荷载计算值q2=1.4Q=1.4×3.0=4.2 kN/m q=q1+q2=0.316+4.2=4.516kN/m 产生的弯矩Mmax=q2/8=4.516×1.02/8=0.565 kN•m 抗弯计算:Mmax/W=0.565×106/5080=111.22N/mm2＜f=205 N/mm2 横向水平杆抗弯强度满足要求。 3.1.2 挠度的验算： 由静力计算手册查得： ν=5 qkb4/(384EI) =5×3.026×1.04×1012/(384×2.06×105×12.19×104)=1.569mm 由规范表5.1.8查得：ν容=b/150=1000/150=6.667mm>ν=1.569mm 横向水平杆挠度满足要求。 3.2 纵向水平杆的验算,按三跨连续梁计算 横杆自重标准值P1=0.038kN/m 栏杆挡脚板荷载标准值P2=0.11 kN/m 静荷载计算值q1=1.2(P1+P2) =1.2×(0.038+0.11) =0.178kN/m 由横向水平杆传来集中力设计值为 q2=3.026×1×1.5/2=2.27kN 3.2.1 抗弯验算： 查静力学计算手册，考虑施工活荷的最不利组合，有： Mmax=0.08q12+0.175q2 =0.08×0.178×1.52+0.175×2.27×1.5=0.628 kN•m 抗弯计算:Mmax/W=0.628×106/5080=123.622N/mm2＜f=205 N/mm2 纵向水平杆抗弯强度满足要求。 3.2.2 挠度的验算： ν=0.677q14/(100EI)+1.615q23/(100EI) =(0.677×0.178×1.54×1012+1.615×2.27×103×1.53×109)/(100×2.06×105×12.19×104)=5.17mm 由规范表5.1.8查得：ν容=a/150=1500/150=10mm>ν=5.17mm 纵向水平杆挠度满足要求。 3.3 纵向水平杆与立杆连接扣件抗滑验算： 考虑施工活荷的最不利组合，查静力计算手册有： 纵、横向水平杆传给立杆的竖向力设计值 R=2.3F=2.3×(4.561×1/2+0.178×1.5)=5.859 kN 查规范表5.1.7得： 扣件抗滑承载力设计值Rc=8kN >5.859kN 扣件抗滑满足要求。 3.4 连墙件验算 3.4.1 连墙件轴向力 连墙件的轴向力设计值：NL= NLw+5=1.4×wk×Aw+5 =1.4×0.21×2×1.6×3×1.5+5=9.234kN， 3.4.2 连墙件稳定验算： 按最不利考虑0=b+a=0.2+0.1=0.3m=300mm，则有长细比λ=300/15.8=19<210，查得稳定系数φ=0.949； 连墙件的轴向力承载力： [N]= φA ƒ=0.949×489×205=95132N=95.1kN>9.234kN 连墙件稳定满足要求。 扣件抗滑力验算 一个扣件能承受拉力为Nc=8kN，2Nc=12kN,用两个扣件能满足要求。 六、脚手架拆除 (1)、拆除前准备工作： ①全面检查脚手架的扣件连接、连墙杆、支撑系统等是否符合规范和施工方案要求。 ②根据检查结果补充制订拆除顺序和加固措施。 ③由专职安全员进行拆除安全技术交底。 ④清除脚手架上杂物及地面障碍物。 (2)、拆除脚手架，周围应设围栏或警戒标志，并由专人看管，禁止无关人员入内。 (3)、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。 (4)、连墙体必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙体整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。 (5)、脚手架拆至下部最后一根立杆高度时，应先在适当的位置搭设临时抛撑加固后，再拆连墙杆。 (6)、当脚手架采取分段，分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应设置连墙杆和斜撑加固 。 (7)、卸料时，各构配件严禁抛掷至地面。 第七章 安全管理 1、脚手架安全保证体系 脚手架安装、拆除负责人：沈维平，项目经理在签订施工合同时，双方约定安全责任划分，同时脚手架工人进场，由安全员对其班组长进行安全技术交底，再督促班组长对工人安全技术交底的落实。 项目经理：章振 安全员：张鹏江 班组长：沈维平 操作工 2、脚手架在使用过程中清理、检修 （由现场专职安全员：张鹏江、架子班长：沈维平负责落实） 脚手架搭设时，要多步验收，主体结构施工过程中，每搭设完五层验收一次，十五层共验收三次，装饰阶段施工前要进行整体验收，经验收合格挂牌后方可使用，在使用过程中每周一进行一次日常检修维护（清理平网内杂物，对损坏的平立网进行修复，架体及连墙杆检查、维护）， 3、防坠落措施 （1）本工程临时设施及施工通道（含D栋）距离建筑物较近，为防止高空物体附落对地面作业人员造成伤害，脚手架外侧采用密目网封闭，并加强对施工人员及材料堆放的管理，杜绝物体坠落现象。 （2）房屋入口设置安全通道、搅拌站，并按要求搭设双层防护棚。 （3）垂直运输设备（塔吊）定期检查、维修、保养，并作好使用和维护记录，塔吊司机专业培训，持证上岗，本工程设置两名专业司机轮流操作，严禁疲劳驾驶。 （4）吊运脚手架、钢管等须用专用保险吊钩，严禁单点起吊，要准、平衡。 （5）吊物时由专人指挥，不得盲吊。 （6）底层脚手板必须满铺，绑扎牢固，脚手板铺设交接处平整、牢固，无探头跳板，脚手架与主体施工同步进行，必须保证外脚手架高出作业层，外围选用合格且防火的密目网全封闭。脚手架封顶，里立杆应低于檐口0.5m，外立杆高出檐口1.5m。 （7）严禁在脚手架上堆放钢管，模板及施工多余的物件等，以防止超载或高空坠落。 （8）搭拆脚手架时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。 4、安全措施 （1）人员及材料要求 1.1.搭设脚手架的施工人员必须通过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）等考核合格的专业架子工，有登高架设特种作业上岗证。 1.2、上岗人员应定期体检，合格方可持证上岗。凡患有高血压、高血压、心脏病等不适于高空作业人员不得进行脚手架操作。 1.3、搭拆脚手架人员必须戴安全帽、系安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。 1.4、进场钢管、扣件必须有产品合格证和检验报告。 1.5、建立钢管、扣件的专用堆放场地，钢管、扣件按品种、规格分类堆放，堆放场地不得积水。 （2）施工要求： 2.1、脚手架搭拆前应有书面安全技术交底。使用前必须经过验收（可分层、分段）合格后挂牌使用，并有验收签字手续：拆除时严格按安全技术操作规程要求进行。 2.2、脚手架与主体结构连墙杆采用钢管，一端用扣件与主体结构预埋钢管扣件连接，另一端用扣件同立杆连接。 2.3、施工班组应按专项方案施工不得擅自更改。 2.4、当有六级及六级以上大风、雾、雨、雪等天气时，应停止脚手架搭拆作业。 2.5、脚手架每搭五层，由项目部质检部门检查验收，有书面记录，履行验收签字手续，验收合格后方继续搭设。 2.6、搭拆脚手架时，地面应设置围栏和警戒标志，并派专人监护，严禁非操作人员入内。 (3)使用时的要求 3．1、在脚手架的使用期间要加强钢管、扣件的检测和维修保养。 3.2、在脚手架的使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆、扫地杆及连墙件。不得在脚手架基础及相邻处进行挖掘作业，否则应采取安全措施。 3.3、脚手架使用中，应定期检查杆件设置的连接、连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求：地基是否有积水、底座是否有松动，立杆是否悬空；扣件是否松动；脚手架的垂直度偏差；安全防护措施是否符合要求，是否超载。 3.4、施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架。 悬挑式卸料钢平台安全施工方案 1.荷载参数 脚手板类别：竹笆片脚手板，脚手板自重标准值(kN/m2)：0.30； 栏杆、挡板类别：栏杆竹笆片，栏杆、挡板脚手板自重标准值(kN/m2)：0.15； 施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。 2.悬挑参数 内侧钢绳与墙的距离(m)：2.50，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.90； 上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.00； 钢丝绳安全系数K：10.00，悬挑梁与墙的接点按 铰支 计算； 预埋件的直径(mm)：50.00。 3.水平支撑梁 主梁槽钢型号：18号槽钢槽口水平 ； 次梁槽钢型号：10号槽钢槽口水平 ； 次梁槽钢间距(m)：1.00，最里端次梁与墙的最大允许距离(m)：0.20。 4.卸料平台参数 水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.30； 平台计算宽度(m)：2.20。 二、次梁的验算: 次梁选择 10号槽钢槽口水平 ，间距1.00m，其截面特性为： 面积 A=12.74cm2； 惯性距 Ix=198.30cm4； 转动惯量 Wx=39.70cm3； 回转半径 ix=3.95cm； 截面尺寸：b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm。 1.荷载计算 (1)脚手板的自重标准值：本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30kN/m2； Q1 = 0.30× 1.00= 0.30kN/m； (2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载： Q2 = 10.00/ 4.50/ 2.20× 1.00= 1.01kN/m； (3)槽钢自重荷载 Q3= 0.10kN/m； 经计算得到 静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.30+1.01+0.10) = 1.69kN； 经计算得到 活荷载设计值 P = 1.4× 2.00× 1.00× 2.20= 6.16kN。 2.内力验算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下： 最大弯矩M的计算公式为： 经计算得到，最大弯矩 M = 1.69×2.202/8+6.16×2.20/4=4.41kN.m。 3.抗弯强度验算 次梁应力： 其中 γx -- 截面塑性发展系数，取1.05； [f] -- 钢材的抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2； 次梁槽钢的最大应力计算值 σ =4.41×103/(1.05×39.70)=105.80 N/mm2； 次梁槽钢的最大应力计算值 σ =105.800 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2,满足要求! 4.整体稳定性验算 其中，φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 φb=570×8.50×48.00×235/(2.20×100.00×235.0)=1.06； 由于 φb大于0.6，按照下面公式调整： 得到 φb=0.803； 次梁槽钢的稳定性验算 σ =4.41×103/(0.803×39.700)=138.30 N/mm2； 次梁槽钢的稳定性验算 σ =138.304 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2,满足要求! 三、主梁的验算: 根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择 18号槽钢槽口水平 ，其截面特性为： 面积 A=29.29cm2； 惯性距 Ix=1369.90cm4； 转动惯量 Wx=152.20cm3； 回转半径 ix=6.84cm； 截面尺寸，b=70.00mm,h=180.00mm,t=10.5mm； 1.荷载验算 (1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15kN/m； Q1 = 0.15kN/m； (2)槽钢自重荷载 Q2=0.23kN/m 静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.15+0.23) = 0.45kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 P = (1.69×2.20+6.16)/2=4.94kN； 2.内力验算 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到： R[1] = 15.067 kN； R[2] = 16.593 kN； 最大支座反力为 Rmax=16.593 kN.m； 最大弯矩 Mmax=12.910 kN.m； 最大挠度 V=8.749 mm。 3.抗弯强度验算 其中 x -- 截面塑性发展系数，取1.05； [f] -- 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2； 主梁槽钢的最大应力计算值 σ =1.29×107/1.05/152200.0+2.43×104/2929.000=89.092 N/mm2； 主梁槽钢的最大应力计算值 89.092 N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205.00 N/mm2，满足要求! 4.整体稳定性验算 其中 φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： φb=570×10.5×70.0×235/(4500.0×180.0×235.0)=0.517； 可得 φb=0.517； 主梁槽钢的稳定性验算 σ = 1.29×107/(0.517×152200.00)=164.00 N/mm2； 主梁槽钢的稳定性验算 σ = 164.00 N/mm2 小于 [f]=205.00,满足要求! 四、钢丝拉绳的内力验算: 水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， RCi = RUisinθi 其中 RCi -- 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)； RUi -- 拉钢绳的轴力(kN)； θi -- 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角； sinθi = Sin ( 90 - ArcTan ( ( Lio + li ) / Lw ) ) = 0.563； 根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sinθi； RU1 = 15.067 / 0.563 = 26.75 kN； 五、钢丝拉绳的强度验算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行验算，为26.75kN； 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式： 其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K -- 钢丝绳使用安全系数。 计算中[Fg]取26.746kN，α=0.820,K=10.000，得到：d=25.5mm。 钢丝绳最小直径必须大于26.000mm才能满足要求！ 六、钢丝拉绳拉环的强度验算: 取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为： N=RU=26745.518N。 拉环强度计算公式为： 其中， [f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下， 每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2； 所需要的拉环最小直径 D=[26745.5×4/(3.142×50.00×2)]1/2=26.1mm。 七、操作平台安全要求: 1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上； 2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口； 3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏； 4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩； 5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复； 6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。
